3、張力圈大小即張力大小的設定和分段配置。

可根據原紗的支數、原紗強力的大小及所測得的動态張力的大小，來确定張力圈的重量即所加張力的大小。一般可根據原紗斷裂強力的4%來确定張力圈的重量，然後根據動态張力來修正張力圈的重量，最後根據上中下、前中後的動态張力數據進行分段，合理配置張力圈。

張力應根據原紗的質量及斷裂強力的變化而調整，而不是固定不變的。

張力圈重量的選擇：N=CW-d式中N表示紗線支數，C代表系數（數值爲27.4），

4、車速的設定

根據原紗質量、原紗的斷裂強力的高低來确定。若斷頭多，強力低，車速宜低，反之，宜高。

四、影響整經質量的其它因素：

主要有：1、伸縮筘

伸縮筘應能上下左右移動，以免長期使用同一個地方，而産生較深的磨痕，産生較多的毛羽，同時引起強力降低，影響漿紗和織造。通過試驗發現滌棉品種經過整經後4mm以上的毛羽增長明顯，大約2-3倍。而這些毛羽在漿紗時是很難貼伏的。織造時尤其是高經密織物易于與鄰紗糾纏，開口不清，産生斷頭。同時，長時間的摩擦易産生棉球。所以車間應加強對伸縮筘和紗線通道的管理，以免過多的産生有害毛羽。

2、經軸的邊盤：邊盤不正，邊部張力大小不一，易産生塌邊、軟硬邊，造成壓紗，漿紗割刀，邊部斷頭多。

3、邊盤起毛刺：高速運轉的經軸，對邊部經紗的摩擦力是較大的。若有毛刺，邊部經紗摩擦劇烈，容易造成斷頭、紗線起毛、強力降低，漿紗易産生邊部割刀，斷頭。織造邊部強力低，斷頭多。

4、機械狀态

導紗瓷眼不光滑，張力片不轉，導紗杆彎曲等機械狀态差，斷頭多，紗線張力産生的波動較大，并且刹車對經紗的摩擦較爲厲害，影響紗線的質量。斷頭多，對後工序的影響也越大。

整經張力要求每個經軸每根經紗張力要均勻一緻，差異越小越好，且經軸與經軸之間張力要力求均勻一緻。粗支紗整經張力大小一般要求在10-15g左右，細支紗張力可控制在9-10g左右，波動範圍要求±1g左右，粗支紗張力可控制在14-15g左右，波動範圍要求±1.5g左右，（例20品種張力按14g計算，可控制在12.5-15.5g之間），要根據紗支及原紗質量情況作合理調節。

從車間的實際檢測情況來看，貝甯格整經機開車時的張力相對穩定，純棉40支品種單紗張力在10g左右,波動範圍在±1g左右；津田駒TW1000整經機開車時在10-14g上下浮動；國産射陽二紡機ASGA221整經機張力差異就較大，從裏層到中間在10g-15g左右，最外側邊紗最大到20g左右。（一般邊紗應當比正常紗張力大2-3g左右），分析其原因：一是與機型有關；二是車間執行張力分層、分段情況差。

國産整經機的張力分區，分層一般分爲上、中、下三層，分段一般分爲前、中、後三段，也有細分爲5段的。在不進行調整的情況下，上、中、下三層中中層經紗張力最小，上下基本一緻；前、中、後三段中從前到後張力依次變大（導紗距離與經紗自重成正比，自重與張力成正比）。因此要依據這種張力差異的大小，通過調整張力盤導紗棒導紗角度（扳動位置）和加不同重量張力片進行調節，達到均勻整幅經紗（整片紗）張力均勻的目的。

整經張力均勻還受到其他因素影響。整經通道的清潔及通道磨損會對張力有影響，但通道方面的影響是個别性的。如張力盤黏附飛花，導緻轉動不靈活，會導緻這根經紗張力加大。我們經常對整經通道進行檢查，張力盤粘飛花的情況我們可以直接看張力盤的轉動情況判斷，可以在張力盤上作标記（用漆點一點），來看轉速；張力盤及導紗杆使用一段時間後要做集中清潔（可以用酒精擦拭）。

在整經過程中，筒紗從大紗到小紗在導紗瓷眼到筒子之間所形成的氣圈是變化的，經紗從筒子上退繞下來時的受力也是不同的，大紗時所形成的氣圈大，其退繞時的張力也較大，小紗與之相反。這種變化也會造成整經張力的變化，其張力變化範圍應控制在2g以内，若超出範圍，就應該調節，方法是通過機後手輪傳動齒條，調節導紗瓷眼到筒子之間的距離來調節氣圈的大小。

此外，對經軸軸盤也要定期檢查，新設備相對要好一點，設備使用較長時間後，軸盤傾斜，經軸重心變化等也會影響整經片紗張力的均勻，在滿軸時可以用軟尺檢查一下經軸各段的周長是否有差異，有差異肯定就會影響到片紗的張力均勻。

同時，要做到整個經軸張力均勻，就要做好用紗把關，注意批次分明，先到先用，不因時間過長或不同批次造成筒紗本身退繞張力變化大，形成張力差異。對于原紗使用情況做好把關并及時反饋質量信息，降低整經斷頭以減少停車次數，因爲停車、開車過程以及停車時與正常開車時經紗所受到的張力不一緻，停車就易造成張力不勻。